五. 变压器绕组圈数的选择
按已知的DC/DC变换器的输入、输出条件和工作频率，在选定了磁心的形状和尺寸、脉冲的占空比后，可按下列公式计算出变压器原边绕组的圈数：
对于正激变压器：              
              　                ( 6 )
对于推挽和桥式变压器：
                                                      ( 7 )
而变压器副边绕组的圈数为：
                                                            ( 8 )
式（7）中E1m是圈数为N1的原边绕组感应电势的幅值。因此对于推挽变压器，其原边绕组为两组N1圈的绕组串联，并带有中心抽头（2×N1  CT ）。
参看图6、7和8，对于推挽和桥式变换器，其变压器副边绕组由两组绕组串联而成，并带有中心抽头。按式（8）计算所得的圈数为每个绕组的圈数，故变压器副边绕组的总圈数为2×N2  CT。
由于平面变压器的工作频率高，绕组圈数很少，尤其是用于低电压的变换器的变压器，N1和N2只有几圈甚至一圈，因此在将计算值圆整时，不仅要使N1/N2接近选定的K值，而且还必须考虑绕组在多层线路板上的分布和排列是否可行。
变压器的铜耗、铁耗和总损耗与绕组的圈数大致上有如图9所示的关系。由此可见对于绕组圈数很少的平面变压器来说，圈数的选取非常关键，它对变压器的损耗、效率和温升有着明显的影响。从理论上来说，当选取的圈数合适，使变压器的铁耗和铜耗的值相接近，那么变压器的损耗较小，效率较高，温升较低。
当用式（6）或式（7）计算变压器绕组的圈数时，首先必须选取适当的B或Bm，它们的选取直接关系到变压器的损耗，效率和温升。如果磁心的生产厂家能提供各种材质磁心的损耗与工作频率、磁通密度在不同温度时的关系曲线族Pv=f( f， Bm， T )，那么我们就可以依据变压器的功率、工作频率和预计的变压器的效率、铁耗所占总损耗的比例（例如65%～80%）、工作温度等来选取磁密的初值，但目前还欠缺这方面的资料可供设计时参考。
图10为EPCOS N87磁材Pv=f( f， B， T )的三组曲线族，但其测试的频率低，故不能供平面变压器设计时参考。
以下列出相当于EPOCOS N87磁材的磁密选用范围，供设计平面变压器时参考：
 f = 300KHz时，Bm = 70 ～100 mT；
 f = 500KHz时，Bm = 30 ～50 mT；
六. 变压器绕组电流的有效值及电流密度
1. 正激拓扑变压器原边绕组电流的有效值：
设原边绕组电流在Ton时间内等效矩形波的幅值为I1m，那么在一个周期内对原边绕组输入的能量为：
W1=V1mI1m·Ton
式中，V1m为原边绕组端电压的幅值。
而输入的功率则为：

式中，变压器的效率η=0.90～0.95。

对于单极性矩形波电流其有效值为幅值的倍，故原边绕组电流的有效值为：　　　　　　　　　
　 　   　　             ( 9 )
式中，KI为考虑变压器激磁电流分量而引入的系数，可取KI≈1.1。
2. 推挽拓扑变压器原边绕组电流的有效值：
由于原边相串联的两个绕组各自在Ton的时间内工作并相互交替，对每个绕组输入的功率为P1，故原边绕组电流的有效值为：
                                    ( 10 )
3. 桥式拓扑变压器原边绕组电流的有效值：
原边绕组於每个周期内在2×Ton的时间内工作，

对于双极性矩形波电流，其有效值为幅值的倍，故原边绕组电流的有效值为：

                              ( 11 )
用式（9）、（10）和（11）计算原边绕组电流的有效值时，对于正激、推挽和全桥式拓扑变换器，V1m≈Vs；而对于半桥式拓扑变换器V1m≈Vs。
4. 正极拓扑变压器副边绕组电流的有效值：
设I2m —— 副边绕组等效矩形波电流的幅值
     Io —— 负载电流
     I2 —— 副边绕组电流的有效值
根据电流连续性定理：I2m= Io
对于单极性矩形波电流其有效值为幅值的倍，故副边绕组电流的有效值为：
I2=Io                                      ( 12 )
5. 推挽、桥式拓扑变压器副边绕组电流的有效值：
推挽、半桥和全桥拓扑的变换器有相同的全波整流输出电路，变压器的副边绕组均由两个相同的绕组串联组成，每个绕组只在半个周期内工作：在Ton时间内输出感应电流I2m，而在时间内成为释放LC所储存的能量的通道，流过电流IW，且I2m = IW = I0。由此可见，这与D = 0.5的正激变压器副边绕组的工作状态相当，所以推挽、桥式拓扑变压器副边绕组电流的有效值为：
                            ( 13 )
6. 变压器原、副边绕组的电流密度：
绕组每圈导体的总截面积为：
Scu=n·a·b(nm2)
式中：n —— 导线的并联根数
            a —— 导线的宽度(mm)
            b —— 铜箔的厚度(mm)
原边绕组的电流密度为：
      (A/mm2)                 ( 14 )
副边绕组的电流密度为：
       (A/mm2)                  ( 15 )
电流密度的选取不仅影响变压器的铜耗、效率和温升，而且与变压器的成本有关。每根导线的面积一定时，要降低电流密度就必须增加导线的并联根数，亦既要增加线路板的层数，这将使多层线路板绕组的成本显著增加。
关于导线的宽度a，线路板每层的圈数一定时，应尽量减少导线至边缘（≥0.5mm）和导线之间（≥0.25mm）的间距。
关于铜箔的厚度b，可根据需要选用3安（b=0.1mm）或6安（b=0.2mm）的铜箔。
七. 设计举例
设计一平面变压器适用于技术条件如下的DC/DC变换器：
输出功率：P2 = 45W
工作频率：f = 350KHz
输入电压：Vs = V1 = 36～72VDC
输出电压：Vo=5VDC
输出电流：I0 = 9A
拓扑：正激
1. 磁心规格的选取：
设变压器的效率为η=0.95；
则变压器的输入功率为P1 = P2 / η = 47.4W；
选用Ferroxcube 3F3 E22/6/16 磁心，其有效截面积Ae = 78.3×10-6m2，有效体积Ve = 2.55cm3。
2. 占空比D和圈数比K的选取：
取对应于输入电压中值时的占空比Dave = 0.5，且V1=1.0V，V2=1.0V，则相应的圈数比为：

取 K = 4
当V1=V1min=36V 时：