平面磁路式微型参数变压器工作特性研究
2003-01-02 20:45:43
来源：电子变压器与电感网
平面磁路式微型参数变压器工作特性研究
1、前言
近年来，移动电话、电子笔记本等携带式信息设备发展迅速，有关这些设备使用的微型变压器和电感器的研究在国内外的进展很快。作者曾利用具有过载保护、噪音滤波等在实用上有许多优点的微参数振荡现象，成功地制作成厚为0.2mm，大小为12mmx8mm的平面磁路式微型参数变压器。但由于该装置的切割加工是采用手工方法，因此，在特性的提高等许多方面，限制了它的小型化，如今，采用了电火花线切割机进行加工，制作出尺寸为7mmx5mm的参数变压器用磁心，对振荡时的输入、输出电压特性、负载特性等基本性能进行了研究。结果表明:试制的平面磁路式参数变压器具有优良的稳压特性、过载保护功能和噪音滤波性能。此外，对作为该变压器的主要设计要素的公共磁路宽度和振荡特性间的关系及线圈位置和变压器特性的关系的研究结果，对今后该装置的设计方法的确定具有十分重要的指导作用。
本论文就是有关其成果的报告。
2、微型参数变压器的基本结构
图1为试制的变压器尺寸及电路结构。其材质为厚30mm的非晶态(Fe5Co70Si15B10)磁性材料，用电火花线切割机进行切割。将5片迭装组成变压器。制造后不进行热处理。线圈（直径0.1mm）圈数为N1=N2=30匝。
该变压器负载特性的测试方法是:如图1
所示，在谐振侧回路接上并联的负载电阻R，通过变化负载电阻R的数值来改变负载电流IL。
我们将图中的与交流电源的连接侧称作激磁侧磁路，与调谐电容器的连接侧称作谐振侧磁路，把中心柱部分称作公共磁路。为使在本装置中产生参数振荡，输入与输出线圈间的变压器耦合应为零，或者在其间制成非常小的磁路结构。为此，作者在激磁侧和谐振侧磁路的汇合部分开有缺口，使该磁路变窄，这样，激磁侧磁通及谐振侧磁通互相难以通过对方磁路。此外，公共部分磁路宽度与激磁侧和谐振侧磁路宽度相比，同样要窄得多。这种形状，对参数振荡的建立及其特性的影响是十分重要的。
3、微型参数变压器的基本特性
图2是在不同的激磁频率下，变压器谐振侧开路时的交流磁化特性。由图可见，由于加工引起磁性能下降，使初始磁导率变小。图中所示的基准工作点，表示在各频率下使用满足振荡稳定界限的电容量时，参数振荡的确立点。为了能产生参数振荡，从谐振侧看的磁阻，必须以振荡频率的2倍周期变化。因此，若激磁至图中工作点，由于其磁阻从零至基准工作点，在正负的半周期中变化二次，故产生参数振荡。然而，若工作点在浅饱和处，磁阻变化不大; 若工作点在深饱和处，激磁磁通最大值附近的磁阻变化小，这时，参数振荡就不能稳定。
图3是激磁电压E1和谐振电压E2的波形。E1和E2的相位差u接近900，当用方波激磁时，谐振电压E2的波形几乎接近正弦波，由此可见，该变压器具有噪音滤波功能。
图4表示了在各激磁频率下，空载时的激磁电压E1与谐振电压E2的关系。当激磁电压变化时，可以看到谐振电压的跳跃现象，这是参数振荡所特有的滞后现象。此外，参数振荡一旦建立，激磁电压E1再变化时，谐振电压E2几乎保持不变。这种特性在实用上十分有用。还有，虽然N1=N2，但谐振电压E2比激磁电压E1大得多。这是该变压器不同与普通变压器之处，它是把磁阻的变化作为媒介来传递能量的一种装置; 同时，在激磁电压的大范围内，又附加了激磁电压E1产生的变压器功能。
图5是该变压器负载特性的测试结果。当负载电流增大至某一数值时，参数振荡即停止。由此可见，它具有过载保护功能。这时，该变压器的最大输出功率为0.4W，最大效率为45%。如果保持在最大电流的75%，此时的输出功率为0.3W，效率为40%，电压调整率为0.94%。可以说，电压调整率对这种变压器而言，表示了极好的数值。但目前该变压器的输出功率小，效率较低，这是由于线圈未充满变压器整个窗口，未考虑窗口的有效利用，铜损大的缘故。今后，在线圈的制作方面，可采用印刷技术，蚀刻处理; 有关减小其铜损可同时结合磁路形状一起来考虑。此外，由于该装置采用切割加工，磁滞损耗大，可通过热处理来降低损耗，这些都是以后应考虑的问题。
图6表示电压调整率与激磁频率的关系。由图可见，在激磁频率为500KHz时电压调整率最小。其原因是：由图2示所示的磁化特性看出，在激磁频率为500KHz时初始磁导率最高。初始磁导率大，负载电流增大时，从谐振侧所看的视在磁化曲线变动减小，这是电压调整率减小的原因。因此，装置形状的最佳化，最佳材质的选择及防止加工时性能的恶化，尽可能地提高初始磁导率，以获得进一步的小型化，即使在高频也具有低的电压调整率，这些都是可以做到的。
4、振荡的建立条件
变压器的微型化，特性的提高，设计方法的确定等是十分重要的，在此，就参数振荡的建立条件进行研究。
设Rb为变压器公共磁路的磁阻，Rc为公共磁路附近的狭窄部分磁路的磁阻，Ra为激磁侧和谐振侧磁路相同的磁阻，则本装置的磁路可用图7来表示。其中，为简化起见忽略其漏磁通。首先Rc，Rb的饱和特性分别用下式表示
FC=fC(f) (1)
Fb=fb(f) (2)
由于Ra与 Rc、Rb相比很小可忽略，则激磁侧和谐振侧的磁势F1、F2为
F1=N1i1=fc(f1)+fb(f1+f2) (3)
F2=N2i2=fc(f2)+fb(f1+f2) (3)
在此，若忽略磁滞的磁心饱和特性，用磁通的三次幂表示
fc(f)=a1f+a3f3 (5)
fb(f)=b1f+b3f3 (6)
则式（3）、（4）变为
F1=N1i1=b1(f1+f2)+b3(f1+f2)3+a1f1+a3f13 (7)
F2=N2i2=b1(f1+f2)+b3(f1+f2)+a1f2+a3f23 (8)
由公式（7）、（8）可见，激磁侧和谐振侧电流i1、i2均为激磁侧和谐振侧磁通f1、f2的函数。
若去除调谐电容来测定公共磁路磁通和谐振磁路磁通与激磁电压的关系，当激磁电压E1增大时，公共磁路的磁通增加而谐振侧磁路则几乎没有磁通通过。这是由于在磁路中柱部分开有缺口，狭窄部分磁路的磁阻Rc比公共磁路的磁阻Rb大得多的缘故。
激磁电压E1增大时，由于谐振侧磁通值很小，在图7的磁路中，当谐振侧开路F2为零时，在公式（7）中由于f2为零则可得以下公式:
N1i1=(a1+b1)f1+(a3+b3)f13 (9)
此外，如果去掉公共部分的磁路即图7中磁阻Rb，这时的磁势为
N1i1=2a1f1+2a3f13 (10)
在去掉公共磁路的情况下，磁路的总磁阻增大，磁化曲线比图2的饱和曲线更饱和，对应于同一感应电压值的磁势进一步增大。由此可见，a3K0，Rc为非线性磁阻。
此外，为产生参数振荡，从谐振侧看的磁阻Rb值必须按振荡频率的2倍周期而变化，因此，Rb与Rc均为非线性磁阻。b3K0成为必要条件。假若b3=0，表示从谐振侧看的磁化特性的公式（8）将成为下式
N2i2=b1f1+(a1+b1)f2+a3f23 (11)
谐振侧磁通f2为很小时，从激磁侧接受调制而变成线性，参数振荡不能发生。
以上所述的磁通的各项系数a1、a3、b1、b3是使该变压器产生参数振荡的极为重要的数据，其值可根据磁化曲线的形状及式（9）、（10）来求得。
5、公共磁路宽度与变压器特性的关系
该变压器的公共磁路宽度及缺口形状，是影响参数振荡的稳定性和变压器特性的重要因素。本节就公共磁路宽度和变压器特性的关系进行研究。取公共磁路宽度h=1.0、1.2、1.4mm三种形式进行试验。当公共磁路宽度变化时，磁路的狭窄部分的宽度也将变化，但与公共磁路宽度变化相比，由于很小故可忽略。
图8为公共磁路宽度变化时变压器的交流磁化特性。在磁势大的情况下，磁化特性产生差异，由于变压器的工作点取在1.5AT以下，因此，故可不考虑这种变化。
图9表示了对应于各个公共磁路宽度下，空载时的激磁电压E1与谐振电压E2的关系。由图可知，对应于公共磁路宽度的变化，谐振电压的幅度基本不变。然而，参数振荡的建立电压，却随着公共磁路宽度的增加而增大。对于携带式信息设备，由于希望电池的使用时间长，LSI电路的低电压化是一个大课题。因此，对变压器而言，希望有低的振荡建立电压。此外，如图8所示，即使公共磁路宽度变化时其磁化曲线形状不变，但相对于振荡建立电压的增大，激磁电流也要增大，以导致铜损的增加。因此，低振荡建立电压是最好的。
图10表示了公共磁路宽度与负载特性的关系。
由图可见，随着公共磁路宽度的增大，最大负载电流变小。其理由可用图9来说明，公共磁路宽度增大时工作点向激磁电压高的方向移动，而这时的激磁电压E1是一定的。对电压调整率来说几乎是不变的。
在此，在决定该变压器工作点方面，我们来分析一下作为重要的振荡建立电压随公共磁路宽增加而增大的原因。
如前节所述，Rb、Rc为非线性磁阻，为产生参数振荡必须满足Rb< Rc的条件。首先，公共磁路的宽度增加，公共磁路的截面也增大，公共磁路的磁阻Rb减小。这就满足了Rb < Rc的条件。然而，Rb的过分减小要降低公共磁路中的磁通密度，使磁阻Rb接近线性，即表示饱和特性的常数b3将接近于零。在这种情况下，产生参数振荡就比较困难。为了要产生参数振荡，提高激磁电压，使公共磁路磁通进入深饱和区。为此，公共磁路宽度增加，振荡建立电压要提高。
6、线圈位置和变压器特性的关系
该变压器的线圈目前采用聚酯漆包线手工绕制，以后可考虑采用印刷技术，蚀刻处理等加工方法。必须把握住线圈的最佳配置，为此，研究线圈的配置与变压器特性的关系是十分重要的。
图11表示所进行研究的变压器线圈配置图。在变压器外侧柱中央和公共磁路狭窄部分附近，绕以表1所示圈数的线圈，对这5种变压器进行试验。线圈的圈数，不管何种情况总计20匝。
图12是#A、#B、#C变压器的视在磁化曲线。由图可见，仅在公共磁路附近进行绕线的变压器#C，由于整个磁阻增大而与其他变压器不同。因为与变压器#A、#B相比，在公共磁路附近的漏磁小，故磁路狭窄部分和公共磁路的磁通密度增大，所以，视在磁阻Rb、Rc增大。
图13为各变压器的输入输出电压特性。比较变压器#A、#B、#C，在公共磁路附近线圈圈数少的变压器，其振荡建立电压E1及谐振电压E2均较高。这是因为在公共磁路附近线圈圈数少时，其漏磁增大，公共磁路内磁通密度降低，表示磁阻Rb饱和特性的常数b3接近于零。为产生参数振荡，必须增大激磁电压E1，以使公共磁路的磁通增至饱和区。因此，公共磁路附近线圈圈数少，振荡建立电压E1高。关于谐振电压的增高，可认为是对应于图12所示的磁化曲线的感应电压增大的缘故。
如果比较一下激磁侧绕线方式相同的#A和#AC以及#C和#CA，若振荡点电压相等，其振荡建立电压E1值对激磁侧绕线方式有很大的依赖关系。同样，如果比较在谐振侧绕线方式相同的#A和#CA以及#C和#AC，它类似于谐振侧电压值，谐振电压E2的值对谐振侧绕线方式有很大的依赖关系。
图14为各变压器负载特性的测试结果。各变压器谐振电压E2的大小，具有和图13所示相同的大小关系。对变压器#C来说，由于线圈配置在公共磁路附近，将获得大的负载电流。
7、结束语
以上研究了试制的尺寸为5mmx7mm的平面磁路式微型参数变压器基本特性，公共磁路宽度和变压器特性的关系及线圈配置方式与变压器特性的关系等方面的问题。其结论如下：
（1）本装置具有噪音滤波功能和过载保护功能。在激磁频率为500KHz时，电压调整率为0.94%，表示了良好的数值。
（2）在不降低材料初始磁导率的情况下制作磁路，该装置的进一步小型化以及降低高频时的电压调整率是可能的。
（3）为要产生参数振荡，磁路狭窄部分的磁阻必须大于公共磁路的磁阻。
（4）公共磁路的磁阻和狭窄磁路部分的磁阻应
是非线性的。
（5）公共磁路宽度增大，参数振荡的建立电压要提高。
（6）线圈配置在公共磁路附近，可设定低的参数振荡电压，允许的负载电流也可增大。
以上研究结果对今后利用参数振荡来制作微型
磁性装置是十分有用的。
（原文载于电气学会论文A117卷2号）
1、前言
近年来，移动电话、电子笔记本等携带式信息设备发展迅速，有关这些设备使用的微型变压器和电感器的研究在国内外的进展很快。作者曾利用具有过载保护、噪音滤波等在实用上有许多优点的微参数振荡现象，成功地制作成厚为0.2mm，大小为12mmx8mm的平面磁路式微型参数变压器。但由于该装置的切割加工是采用手工方法，因此，在特性的提高等许多方面，限制了它的小型化，如今，采用了电火花线切割机进行加工，制作出尺寸为7mmx5mm的参数变压器用磁心，对振荡时的输入、输出电压特性、负载特性等基本性能进行了研究。结果表明:试制的平面磁路式参数变压器具有优良的稳压特性、过载保护功能和噪音滤波性能。此外，对作为该变压器的主要设计要素的公共磁路宽度和振荡特性间的关系及线圈位置和变压器特性的关系的研究结果，对今后该装置的设计方法的确定具有十分重要的指导作用。
本论文就是有关其成果的报告。
2、微型参数变压器的基本结构
图1为试制的变压器尺寸及电路结构。其材质为厚30mm的非晶态(Fe5Co70Si15B10)磁性材料，用电火花线切割机进行切割。将5片迭装组成变压器。制造后不进行热处理。线圈（直径0.1mm）圈数为N1=N2=30匝。
该变压器负载特性的测试方法是:如图1
所示，在谐振侧回路接上并联的负载电阻R，通过变化负载电阻R的数值来改变负载电流IL。
我们将图中的与交流电源的连接侧称作激磁侧磁路，与调谐电容器的连接侧称作谐振侧磁路，把中心柱部分称作公共磁路。为使在本装置中产生参数振荡，输入与输出线圈间的变压器耦合应为零，或者在其间制成非常小的磁路结构。为此，作者在激磁侧和谐振侧磁路的汇合部分开有缺口，使该磁路变窄，这样，激磁侧磁通及谐振侧磁通互相难以通过对方磁路。此外，公共部分磁路宽度与激磁侧和谐振侧磁路宽度相比，同样要窄得多。这种形状，对参数振荡的建立及其特性的影响是十分重要的。
3、微型参数变压器的基本特性
图2是在不同的激磁频率下，变压器谐振侧开路时的交流磁化特性。由图可见，由于加工引起磁性能下降，使初始磁导率变小。图中所示的基准工作点，表示在各频率下使用满足振荡稳定界限的电容量时，参数振荡的确立点。为了能产生参数振荡，从谐振侧看的磁阻，必须以振荡频率的2倍周期变化。因此，若激磁至图中工作点，由于其磁阻从零至基准工作点，在正负的半周期中变化二次，故产生参数振荡。然而，若工作点在浅饱和处，磁阻变化不大; 若工作点在深饱和处，激磁磁通最大值附近的磁阻变化小，这时，参数振荡就不能稳定。
图3是激磁电压E1和谐振电压E2的波形。E1和E2的相位差u接近900，当用方波激磁时，谐振电压E2的波形几乎接近正弦波，由此可见，该变压器具有噪音滤波功能。
图4表示了在各激磁频率下，空载时的激磁电压E1与谐振电压E2的关系。当激磁电压变化时，可以看到谐振电压的跳跃现象，这是参数振荡所特有的滞后现象。此外，参数振荡一旦建立，激磁电压E1再变化时，谐振电压E2几乎保持不变。这种特性在实用上十分有用。还有，虽然N1=N2，但谐振电压E2比激磁电压E1大得多。这是该变压器不同与普通变压器之处，它是把磁阻的变化作为媒介来传递能量的一种装置; 同时，在激磁电压的大范围内，又附加了激磁电压E1产生的变压器功能。
图5是该变压器负载特性的测试结果。当负载电流增大至某一数值时，参数振荡即停止。由此可见，它具有过载保护功能。这时，该变压器的最大输出功率为0.4W，最大效率为45%。如果保持在最大电流的75%，此时的输出功率为0.3W，效率为40%，电压调整率为0.94%。可以说，电压调整率对这种变压器而言，表示了极好的数值。但目前该变压器的输出功率小，效率较低，这是由于线圈未充满变压器整个窗口，未考虑窗口的有效利用，铜损大的缘故。今后，在线圈的制作方面，可采用印刷技术，蚀刻处理; 有关减小其铜损可同时结合磁路形状一起来考虑。此外，由于该装置采用切割加工，磁滞损耗大，可通过热处理来降低损耗，这些都是以后应考虑的问题。
图6表示电压调整率与激磁频率的关系。由图可见，在激磁频率为500KHz时电压调整率最小。其原因是：由图2示所示的磁化特性看出，在激磁频率为500KHz时初始磁导率最高。初始磁导率大，负载电流增大时，从谐振侧所看的视在磁化曲线变动减小，这是电压调整率减小的原因。因此，装置形状的最佳化，最佳材质的选择及防止加工时性能的恶化，尽可能地提高初始磁导率，以获得进一步的小型化，即使在高频也具有低的电压调整率，这些都是可以做到的。
4、振荡的建立条件
变压器的微型化，特性的提高，设计方法的确定等是十分重要的，在此，就参数振荡的建立条件进行研究。
设Rb为变压器公共磁路的磁阻，Rc为公共磁路附近的狭窄部分磁路的磁阻，Ra为激磁侧和谐振侧磁路相同的磁阻，则本装置的磁路可用图7来表示。其中，为简化起见忽略其漏磁通。首先Rc，Rb的饱和特性分别用下式表示
FC=fC(f) (1)
Fb=fb(f) (2)
由于Ra与 Rc、Rb相比很小可忽略，则激磁侧和谐振侧的磁势F1、F2为
F1=N1i1=fc(f1)+fb(f1+f2) (3)
F2=N2i2=fc(f2)+fb(f1+f2) (3)
在此，若忽略磁滞的磁心饱和特性，用磁通的三次幂表示
fc(f)=a1f+a3f3 (5)
fb(f)=b1f+b3f3 (6)
则式（3）、（4）变为
F1=N1i1=b1(f1+f2)+b3(f1+f2)3+a1f1+a3f13 (7)
F2=N2i2=b1(f1+f2)+b3(f1+f2)+a1f2+a3f23 (8)
由公式（7）、（8）可见，激磁侧和谐振侧电流i1、i2均为激磁侧和谐振侧磁通f1、f2的函数。
若去除调谐电容来测定公共磁路磁通和谐振磁路磁通与激磁电压的关系，当激磁电压E1增大时，公共磁路的磁通增加而谐振侧磁路则几乎没有磁通通过。这是由于在磁路中柱部分开有缺口，狭窄部分磁路的磁阻Rc比公共磁路的磁阻Rb大得多的缘故。
激磁电压E1增大时，由于谐振侧磁通值很小，在图7的磁路中，当谐振侧开路F2为零时，在公式（7）中由于f2为零则可得以下公式:
N1i1=(a1+b1)f1+(a3+b3)f13 (9)
此外，如果去掉公共部分的磁路即图7中磁阻Rb，这时的磁势为
N1i1=2a1f1+2a3f13 (10)
在去掉公共磁路的情况下，磁路的总磁阻增大，磁化曲线比图2的饱和曲线更饱和，对应于同一感应电压值的磁势进一步增大。由此可见，a3K0，Rc为非线性磁阻。
此外，为产生参数振荡，从谐振侧看的磁阻Rb值必须按振荡频率的2倍周期而变化，因此，Rb与Rc均为非线性磁阻。b3K0成为必要条件。假若b3=0，表示从谐振侧看的磁化特性的公式（8）将成为下式
N2i2=b1f1+(a1+b1)f2+a3f23 (11)
谐振侧磁通f2为很小时，从激磁侧接受调制而变成线性，参数振荡不能发生。
以上所述的磁通的各项系数a1、a3、b1、b3是使该变压器产生参数振荡的极为重要的数据，其值可根据磁化曲线的形状及式（9）、（10）来求得。
5、公共磁路宽度与变压器特性的关系
该变压器的公共磁路宽度及缺口形状，是影响参数振荡的稳定性和变压器特性的重要因素。本节就公共磁路宽度和变压器特性的关系进行研究。取公共磁路宽度h=1.0、1.2、1.4mm三种形式进行试验。当公共磁路宽度变化时，磁路的狭窄部分的宽度也将变化，但与公共磁路宽度变化相比，由于很小故可忽略。
图8为公共磁路宽度变化时变压器的交流磁化特性。在磁势大的情况下，磁化特性产生差异，由于变压器的工作点取在1.5AT以下，因此，故可不考虑这种变化。
图9表示了对应于各个公共磁路宽度下，空载时的激磁电压E1与谐振电压E2的关系。由图可知，对应于公共磁路宽度的变化，谐振电压的幅度基本不变。然而，参数振荡的建立电压，却随着公共磁路宽度的增加而增大。对于携带式信息设备，由于希望电池的使用时间长，LSI电路的低电压化是一个大课题。因此，对变压器而言，希望有低的振荡建立电压。此外，如图8所示，即使公共磁路宽度变化时其磁化曲线形状不变，但相对于振荡建立电压的增大，激磁电流也要增大，以导致铜损的增加。因此，低振荡建立电压是最好的。
图10表示了公共磁路宽度与负载特性的关系。
由图可见，随着公共磁路宽度的增大，最大负载电流变小。其理由可用图9来说明，公共磁路宽度增大时工作点向激磁电压高的方向移动，而这时的激磁电压E1是一定的。对电压调整率来说几乎是不变的。
在此，在决定该变压器工作点方面，我们来分析一下作为重要的振荡建立电压随公共磁路宽增加而增大的原因。
如前节所述，Rb、Rc为非线性磁阻，为产生参数振荡必须满足Rb< Rc的条件。首先，公共磁路的宽度增加，公共磁路的截面也增大，公共磁路的磁阻Rb减小。这就满足了Rb < Rc的条件。然而，Rb的过分减小要降低公共磁路中的磁通密度，使磁阻Rb接近线性，即表示饱和特性的常数b3将接近于零。在这种情况下，产生参数振荡就比较困难。为了要产生参数振荡，提高激磁电压，使公共磁路磁通进入深饱和区。为此，公共磁路宽度增加，振荡建立电压要提高。
6、线圈位置和变压器特性的关系
该变压器的线圈目前采用聚酯漆包线手工绕制，以后可考虑采用印刷技术，蚀刻处理等加工方法。必须把握住线圈的最佳配置，为此，研究线圈的配置与变压器特性的关系是十分重要的。
图11表示所进行研究的变压器线圈配置图。在变压器外侧柱中央和公共磁路狭窄部分附近，绕以表1所示圈数的线圈，对这5种变压器进行试验。线圈的圈数，不管何种情况总计20匝。
图12是#A、#B、#C变压器的视在磁化曲线。由图可见，仅在公共磁路附近进行绕线的变压器#C，由于整个磁阻增大而与其他变压器不同。因为与变压器#A、#B相比，在公共磁路附近的漏磁小，故磁路狭窄部分和公共磁路的磁通密度增大，所以，视在磁阻Rb、Rc增大。
图13为各变压器的输入输出电压特性。比较变压器#A、#B、#C，在公共磁路附近线圈圈数少的变压器，其振荡建立电压E1及谐振电压E2均较高。这是因为在公共磁路附近线圈圈数少时，其漏磁增大，公共磁路内磁通密度降低，表示磁阻Rb饱和特性的常数b3接近于零。为产生参数振荡，必须增大激磁电压E1，以使公共磁路的磁通增至饱和区。因此，公共磁路附近线圈圈数少，振荡建立电压E1高。关于谐振电压的增高，可认为是对应于图12所示的磁化曲线的感应电压增大的缘故。
如果比较一下激磁侧绕线方式相同的#A和#AC以及#C和#CA，若振荡点电压相等，其振荡建立电压E1值对激磁侧绕线方式有很大的依赖关系。同样，如果比较在谐振侧绕线方式相同的#A和#CA以及#C和#AC，它类似于谐振侧电压值，谐振电压E2的值对谐振侧绕线方式有很大的依赖关系。
图14为各变压器负载特性的测试结果。各变压器谐振电压E2的大小，具有和图13所示相同的大小关系。对变压器#C来说，由于线圈配置在公共磁路附近，将获得大的负载电流。
7、结束语
以上研究了试制的尺寸为5mmx7mm的平面磁路式微型参数变压器基本特性，公共磁路宽度和变压器特性的关系及线圈配置方式与变压器特性的关系等方面的问题。其结论如下：
（1）本装置具有噪音滤波功能和过载保护功能。在激磁频率为500KHz时，电压调整率为0.94%，表示了良好的数值。
（2）在不降低材料初始磁导率的情况下制作磁路，该装置的进一步小型化以及降低高频时的电压调整率是可能的。
（3）为要产生参数振荡，磁路狭窄部分的磁阻必须大于公共磁路的磁阻。
（4）公共磁路的磁阻和狭窄磁路部分的磁阻应
是非线性的。
（5）公共磁路宽度增大，参数振荡的建立电压要提高。
（6）线圈配置在公共磁路附近，可设定低的参数振荡电压，允许的负载电流也可增大。
以上研究结果对今后利用参数振荡来制作微型
磁性装置是十分有用的。
（原文载于电气学会论文A117卷2号）
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